После испытания, до разрушения фрагментов 3,4,5, из полученных половинок были вырезаны короткие фрагменты 6,7,8.
Опорное сечение каждого короткого фрагмента в месте среза было подбетонировано и укреплено отрезком швеллера.
Из фрагментов 1,2,3,4,5 после их испытания нагрузкой до разрушения выпилены по три призмы размером 10x10x40 см. Экспериментальные данные, полученные на выпиленных и на отформованных из проб керамзитобетонной смеси образцах, оказались относящимися к одной генеральной совокупности. Средняя величина, определенная на вырезанных образцах лишь на 2,5% меньше, чем, полученная на образцах из проб. Однако для повышения точности при расчете теоретической разрушающей нагрузки фрагментов 6,7,8 были использованы значения полученные на выпиленных призмах.
Все фрагменты испытывались на 200-тонном гидравлическом прессе ИПС-200 при шарнирной схеме опирания.
Нагрузка на фрагменты передавалась через ножевые шарниры и стальные распределительные плиты толщиной 40 мм. Опорные зоны фрагментов были усилены подбетонированными швеллерами.
Перед началом поэтапного загружения фрагменты подвергались предварительному обжатию нагрузкой, не превышающей 0,05А (расчетной разрушающей нагрузки). Поэтапным увеличением нагрузки на 0,1 А/р со скоростью нагружения 0,2-0,6 МПа в 1 с и выдержкой до 10 мин на каждой ступени фрагменты доводились до разрушения.
В процессе испытания измерялись продольные деформации в верхней, средней и нижней частях фрагментов и прогибы из плоскости фрагментов, нагрузка прикладывалась к торцевым граням фрагментов с геометрическим эксцентриситетом 6 от 0 до 15 мм. Однако величина не отражает действительного эксцентриситета приложения равнодействующей нагрузки по отношению к поперечному сечению в средней части высоты фрагмента из-за: — неоднородности бетона по простиранию и толщине панели; — размерных погрешностей толщины фрагмента по его высоте; — возможных горизонтальных смещений верхней плиты пресса или всего фрагмента.
Фрагменты 3,4,5 и короткие фрагменты обнаруживают примерно одинаковые начальные эксцентриситеты, но из-за высокой гибкости фрагментов 3,4,5, при нагрузках (0,97 , 0,86,0,96) их прогибы достигают 15,78, 14 и 14,45 мм. На прогибы оказывает влияние и величина начального эксцентриситета. С уменьшением начального эксцентриситета приложения нагрузки прогиб фрагмента уменьшается, так прогиб фрагмента при 60 = 1,4 мм и нагрузке 0,6 составил всего 1,1 мм.
Полученные значения разрушающих нагрузок фрагментов, в которых варьировались гибкость и начальный эксцентриситет, позволили оценить возможность применения расчетной методики СНиП и-21-75/5/ для расчета несущей способности средних сечений внецентренно сжатых несущих панелей внутренних стен из керамзитобетона с малой концентрацией керамзита.
О компании «КАМЕА» мне в интернете повстречалась полезная информация. В данной компании детская мебель на заказ премиум-класса, классическая мебель, шкафы-купе и прочее предлагается на самых выгодных условиях. Возьмите это на заметку.
Комментарии закрыты.